在化學驅(qū)油技術(shù)中，化學驅(qū)油體系與原油間界面張力越低，越能顯著改善原油在多孔介質(zhì)中的流動性，因此，化學驅(qū)過程中，油水兩相的界面張力是驅(qū)油配方的重要性質(zhì)。在測量過程中，配方體系的配置、測量方法與測量條件的不同，測量結(jié)果也不同，而測量結(jié)果直接影響對驅(qū)油體系的選擇，評價化學驅(qū)油配方體系與原油間界面張力方法有吊片法、懸滴法、旋轉(zhuǎn)滴法，其中旋轉(zhuǎn)滴法因測量范圍寬、操作簡便而被廣泛采用。

高凝油具有烷烴、蠟含量高、析蠟溫度、凝固點較高的的原油，接近或低于析蠟溫度時，高凝油的流動性變差，是一類性質(zhì)特殊的原油，在測量高凝油與化學驅(qū)配方體系界面張力的過程中發(fā)現(xiàn)，常規(guī)的測試條件中油滴注入量大于0.5μL，用于高凝油的測量會造成油滴在拉伸過程中易斷裂，拉伸凸凹不平，增大測量誤差，影響測量準確度的問題，油滴注入量對于高凝油的測量不適合，采用常規(guī)磁力攪拌配置體系的方法，攪拌時間長且溶液不易達到均相，即使達到均相，需要的時間也長，降低了工作效率。因此，優(yōu)化適合高凝油與化學驅(qū)配方體系間界面性測量條件、配置方式，以便能達到準確測量是必要的和有意義的，同時也豐富了測量技術(shù)。

本發(fā)明為解決因采用常規(guī)測配置方式和測試條件，測量高凝油與化學驅(qū)配方體系間界面張力，而引起的測量誤差及工作效率低的問題，提出了一種適用于高凝油油藏無堿二元驅(qū)配方體系界面張力實驗方法，包括如下步驟：

S1、通過攪拌聚合物產(chǎn)品配置成相應質(zhì)量分數(shù)的聚合物母液；

S2、將表活劑產(chǎn)品配置為相應質(zhì)量分數(shù)的表活劑母液；

S3、將聚合物母液、表活劑母液、模擬地層水混合，配制成相應質(zhì)量分數(shù)的無堿二元驅(qū)配方體系溶液；

S4、設定界面張力儀的溫度和轉(zhuǎn)速，輸入復合體系溶液與原油的油水密度差，將無堿二元驅(qū)配方體系溶液充滿樣品測量管；

S5、用微量注射器吸取高凝油注入含有無堿二元驅(qū)配方體系溶液的樣品測量管，樣品測量管中不能有氣泡；

S6、啟動界面張力儀，測量樣品測量管中油滴的直徑d和長度L。

具體實施方法

實施例中所用原油可以為遼河油田某采油廠S4高凝油區(qū)塊的脫水脫氣原油，配方體系的配置用水為S4高凝油區(qū)塊模擬注入水，無堿二元驅(qū)配方體系為0.12％P+0.2％S，測試溫度為70℃，高凝油區(qū)塊目的層脫水、脫氣原油。

如圖1所示，本實施例提供了一個無堿二元驅(qū)配方體系配置方式優(yōu)選和注入油滴量優(yōu)選的評價方法，其包括以下實驗步驟：

無堿二元驅(qū)配方體系配置方式

(1)優(yōu)選母液配置

①聚合物母液

設定電動攪拌器的攪拌速度為500轉(zhuǎn)/分，依據(jù)實驗需求將適量的聚合物產(chǎn)品加入模擬地層水中，持續(xù)攪拌2小時，再放置24小時，配置為質(zhì)量分數(shù)為0.5％的聚合物母液；

②表活劑母液

設定磁力攪拌器的攪拌速度為300轉(zhuǎn)/分，依據(jù)實驗需求將適量的表活劑產(chǎn)品加入模擬地層水中，持續(xù)攪拌30分鐘，配置質(zhì)量分數(shù)為3％的表活劑母液；

(2)無堿二元驅(qū)配方體系配制

將適量的0.5％聚合物母液、3％表活劑母液、模擬地層水分別采用手動混勻、電動攪拌、磁力攪拌、振蕩回旋四種方式混合，配置為0.12％P+0.2％S的溶液體系。其中手動混勻5分鐘、電動攪拌和磁力攪拌在轉(zhuǎn)速300轉(zhuǎn)/分下攪拌30分鐘，振蕩回旋在振蕩頻率3000轉(zhuǎn)/分下振蕩5分鐘；

(3)配方體系與高凝油間界面性測量

將4個復合體系分別充滿4個樣品測量管；用微量注射器吸取高凝油注入樣品測量管，高凝油呈圓柱狀，設定實驗溫度70℃、轉(zhuǎn)速5000轉(zhuǎn)/分、油水密度差0.1688，測定測量樣品管中油滴的直徑d和長度L(如果L/d≥4，只測量油滴直徑)；測量時間為2小時。

2、注入油滴量優(yōu)選

采用本實驗步驟1中(1)和(2)的方法配置0.12％P+0.2％S的溶液體系，將0.12％P+0.2％S的溶液體系分別充滿5個樣品測量管中，微量注射器分別吸取高凝油油滴量為0.1μL、0.2μL、0.3μL、0.4μL、0.5μL注入前述的5個樣品測量管中，高凝油呈圓柱狀；采用本實例步驟1中(3)的方法測量無堿二元驅(qū)配方體系與高凝油間界面性。

(1)攪拌方式的選擇

圖2是根據(jù)前述實驗步驟1提供的配置與測量方法，采用手動混搖、電動攪拌、磁力攪拌、混勻器攪拌四種方式混合無堿二元驅(qū)配方體系后，無堿二元驅(qū)配方體系與高凝油間界面張力的關系曲線。從圖2可知：混勻器攪拌的方式使無堿二元驅(qū)配方體系與高凝油間達到超低界面張力的時間最短，14分鐘即可達到，平衡界面張力值最小為1.34×10-3

mN/m；手動混搖的方式達到超低界面張力的時間最長，為40分鐘，電動攪拌和磁力攪拌差別不大?；靹蚱鲾嚢璺绞绞谷芤耗茉诙虝r間內(nèi)達到均相且均相程度高，均相程度越高，達到超低界面張力的時間越短。

(2)注入油滴量的選擇

圖3、圖4是根據(jù)前述實驗步驟1、2提供的配置與測量方法，油滴注入量分別為0.1μL、0.2μL、0.3μL、0.4μL、0.5μL，無堿二元驅(qū)配方體系與高凝油間界面張力的關系曲線。從圖2可知：無堿二元驅(qū)配方體系與高凝油間的界面張力達到超低界面張力的時間隨著油滴注入量的增多明顯延長，注入油滴0.1μL，4分鐘達到超低界面張力，注入油滴0.5μL，40分鐘達到超低界面張力；從圖4可知：注入油滴量大于0.3μL以后，對無堿二元驅(qū)配方體系與高凝油間界面張力的測定不能持續(xù)2小時，油滴在100分鐘發(fā)生斷開，對于高凝油而言，油滴注入量小于0.3μL較適合。

本發(fā)明提供了一種采用快速混勻器以振蕩回旋方式配置化學配方體系的方法，在實驗中，采用不同混勻方式配置相同化學配方體系，通過測定油水界面性進行對比，結(jié)果表明：振蕩回旋配置方式使溶液更易達到均相，縮短了溶液達到均相的時間，在測量過程中表現(xiàn)出表活劑與原油更易匹配，界面活性更高，也相應的提高了工作效率；在樣品管中分別注入不同體積的油滴，通過測定油水界面性進行對比，結(jié)果表明：注入的油滴量多，配方體系與高凝油間達到超低界面張力的時間長，對于高凝油而言，存在一個注入油滴量的臨界值，在能保證測量結(jié)果精確度的前提下，快速測得樣品界面張力。

由此可見，本發(fā)明所提供的適合于高凝油無堿二元驅(qū)配方體系界面性測量方法可以應用在高凝油油藏，為評價高凝油的油水界面提供了一種新的有效方法。

以上所述，僅為本發(fā)明較佳的具體實施方式，但本發(fā)明的保護范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)領域的技術(shù)人員在本發(fā)明披露的技術(shù)范圍內(nèi)，根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案及其構(gòu)思加以等同替換或改變，都應涵蓋在本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)。